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地埋式一體化污水成套設備
更新時間：2024-07-12
型號：ZM-100
廠商性質(zhì)：生產(chǎn)廠家
生產(chǎn)地址：天津
簡要描述：
生活中的污水的種類是多種多樣的，我們在進行處理的時候更是應該做好相應的分類工作，而不是盲目的就進行，接下來，我們就來看看一體化污水處理設備到底解決了我們生活中的那些問題：首先，我們可以知道，由于農(nóng)村生活污水水質(zhì)水量的特殊性，一般沒有固定的污水排放口，排放比較分散，其污水水質(zhì)水量有自身特點：總量巨大且逐年增加，水質(zhì)水量波動大，以家庭生活污水為主，部分地區(qū)存在小型工
| 品牌 | 眾邁環(huán)保 | 加工定制 | 是 |
|---|---|---|---|
| 處理量 | 0.5-50m3/h | 主體材質(zhì) | 碳鋼 |
| 水泵功率 | 0.75kw | 額定電壓 | 380v |
| 一體化污水處理設備 | 120*300*300 |
生活中的污水的種類是多種多樣的，我們在進行處理的時候更是應該做好相應的分類工作，而不是盲目的就進行，接下來，我們就來看看一體化污水處理設備到底解決了我們生活中的那些問題：
首先，我們可以知道，由于農(nóng)村生活污水水質(zhì)水量的特殊性，一般沒有固定的污水排放口，排放比較分散，其污水水質(zhì)水量有自身特點：總量巨大且逐年增加，水質(zhì)水量波動大，以家庭生活污水為主，部分地區(qū)存在小型工廠和作坊。一體化污水處理設備工作時向水中曝氣，對去除水中的表面活性劑及臭味有明顯的效果，同時由于曝氣增加了水中的溶解氧，為后續(xù)處理提供了有利條件。一體化污水處理設備有兩種進氣方式，即泵前進氣和泵后進氣。
下面我們就來簡單的介紹一下這兩種進氣方式：
1、一體化污水處理設備泵前進氣，這是由水泵壓水管引出一支管返回吸水管，在支管上安裝水力噴射器，廢水經(jīng)過水力噴射器時造成負壓，將空氣吸入與廢水混合后，經(jīng)吸水管、水泵送入溶氣罐。這種方式省去了空壓機，比較簡便，水氣混合均勻，但水泵必須采用自吸式進水，而且要保持1m以上的水頭。此外，其大吸氣量不能大于水泵吸水量的10％，否則，水泵工作不穩(wěn)定，會產(chǎn)生氣蝕現(xiàn)象。
2、一體化污水處理設備泵后進氣，一般是在壓水管上通入壓縮空氣。這種方法使水泵工作穩(wěn)定，而且不必要求在正壓下工作，但需要由空氣壓縮機供給空氣，為了保證良好的溶氣效果，溶氣罐的容積也比較大，一般需采用較復雜的填充式溶氣罐。 養(yǎng)殖污水處理設備處理以后排放，給周圍村民的生活營造一個杰出的生活環(huán)境，深受廣大群眾期待；屠宰污水處理設備使得屠宰剩余的固體廢物得到有用使用，改變了過去亂丟亂放的表象，節(jié)省了資本，美化了環(huán)境，而且為我們共同的家園創(chuàng)造了一份綠色。
近幾年，隨著養(yǎng)殖行業(yè)的迅速崛起，養(yǎng)殖產(chǎn)生的廢水也成為我們急需解決的問題，養(yǎng)殖城污水處理設備的生產(chǎn)液就成為廣大客戶深受喜愛的污水處理產(chǎn)品。 由于屠宰場廢水處理不同于工業(yè)廢水處理，屠宰場經(jīng)濟效益不高，限制了污水廠投入大量資金的可能性，這就需要投資少，處理效果好，有一定的經(jīng)濟效率，同時由于廢水中含有大量的懸浮物，導致不能單靠生化進行處理，而需要結合物化等措施進行處理，一體化屠宰污水處理設備工藝應運而生。 養(yǎng)殖場污水處理設備采用物化+生化的處理工藝，廢水經(jīng)過混凝用網(wǎng)帶格柵分離大部分糞便后進入PH調(diào)節(jié)池，用石灰調(diào)節(jié)廢水PH到10-11，過量石灰和污水一起經(jīng)過配水池到氣浮機浮選去除，并曝氣強吹，去除游離態(tài)氨氮，水中的多余鈣離子生成碳酸鈣沉淀。之后污水自流入?yún)捬醭?，?jīng)厭氧池進行深度厭氧，分解大部分大分子有機質(zhì)后自流進入n(A/O)反應池和MBR池進行好氧生化，MBR池出水經(jīng)過消毒即可達標排放。本工藝在MBR和厭氧段中間設置多段AO工藝，來水進入n(A/O)反應池，在n(A/O)反應池中經(jīng)缺氧、好氧、缺氧、好氧幾個生化過程，大部分有機物質(zhì)和氮得以去除，使廢水達標排放。
下面我們就來簡單的介紹一下這兩種進氣方式：
1、一體化污水處理設備泵前進氣，這是由水泵壓水管引出一支管返回吸水管，在支管上安裝水力噴射器，廢水經(jīng)過水力噴射器時造成負壓，將空氣吸入與廢水混合后，經(jīng)吸水管、水泵送入溶氣罐。這種方式省去了空壓機，比較簡便，水氣混合均勻，但水泵必須采用自吸式進水，而且要保持1m以上的水頭。此外，其大吸氣量不能大于水泵吸水量的10％，否則，水泵工作不穩(wěn)定，會產(chǎn)生氣蝕現(xiàn)象。
2、一體化污水處理設備泵后進氣，一般是在壓水管上通入壓縮空氣。這種方法使水泵工作穩(wěn)定，而且不必要求在正壓下工作，但需要由空氣壓縮機供給空氣，為了保證良好的溶氣效果，溶氣罐的容積也比較大，一般需采用較復雜的填充式溶氣罐。 養(yǎng)殖污水處理設備處理以后排放，給周圍村民的生活營造一個杰出的生活環(huán)境，深受廣大群眾期待；屠宰污水處理設備使得屠宰剩余的固體廢物得到有用使用，改變了過去亂丟亂放的表象，節(jié)省了資本，美化了環(huán)境，而且為我們共同的家園創(chuàng)造了一份綠色。
近幾年，隨著養(yǎng)殖行業(yè)的迅速崛起，養(yǎng)殖產(chǎn)生的廢水也成為我們急需解決的問題，養(yǎng)殖城污水處理設備的生產(chǎn)液就成為廣大客戶深受喜愛的污水處理產(chǎn)品。 由于屠宰場廢水處理不同于工業(yè)廢水處理，屠宰場經(jīng)濟效益不高，限制了污水廠投入大量資金的可能性，這就需要投資少，處理效果好，有一定的經(jīng)濟效率，同時由于廢水中含有大量的懸浮物，導致不能單靠生化進行處理，而需要結合物化等措施進行處理，一體化屠宰污水處理設備工藝應運而生。 養(yǎng)殖場污水處理設備采用物化+生化的處理工藝，廢水經(jīng)過混凝用網(wǎng)帶格柵分離大部分糞便后進入PH調(diào)節(jié)池，用石灰調(diào)節(jié)廢水PH到10-11，過量石灰和污水一起經(jīng)過配水池到氣浮機浮選去除，并曝氣強吹，去除游離態(tài)氨氮，水中的多余鈣離子生成碳酸鈣沉淀。之后污水自流入?yún)捬醭?，?jīng)厭氧池進行深度厭氧，分解大部分大分子有機質(zhì)后自流進入n(A/O)反應池和MBR池進行好氧生化，MBR池出水經(jīng)過消毒即可達標排放。本工藝在MBR和厭氧段中間設置多段AO工藝，來水進入n(A/O)反應池，在n(A/O)反應池中經(jīng)缺氧、好氧、缺氧、好氧幾個生化過程，大部分有機物質(zhì)和氮得以去除，使廢水達標排放。
20、所加的干污泥量與什么有直接的關系，初次培養(yǎng)應該加多少？
答：接種培養(yǎng)法要多少泥只能是大概的范圍，關鍵還是要經(jīng)驗，否則接種的泥多也沒用。
我曾在這里看到一個貼子，這個單位直接將附近同類廠的化工廢水裝置的活性污泥進行移植培養(yǎng)和馴化，移入的污泥量很大，花了很大的污泥運輸費用，可培養(yǎng)馴化近一個月仍失敗，這就是培養(yǎng)和馴化過程的控制不當造成的。
21、我們采用A2O工藝，現(xiàn)在總磷去除還可以，但是氨氮一直沒降低，調(diào)試已經(jīng)有三個月了，我曾經(jīng)看到過一篇文章說不用內(nèi)回流也可以降氨氮，而我們的內(nèi)回流不好控制，幾乎沒有，不知道要怎么做才能降低氨氮？
答：根據(jù)你說的情況出水氨氮高于進水與沒有回流無關的，主要還是反應時間不夠，估計這類廢水有機氮較高，由于硝化時間不夠，有機氮的氨化速率大于氨氮的硝化速率，出水氨氮上升也是很正常的，還要確認硝化的基本條件是否控制好。
22、接觸氧化裝置生物膜培養(yǎng)過程中發(fā)現(xiàn)生物膜形成后又會脫落，如何解決和避免呢？
答：生物膜形成而大部分又脫落是很正常的現(xiàn)象，一般脫落后第二次或第三次重新形成后才算是掛膜成功，也就是說di一次生物膜形成不能算掛膜成功，如果di一次掛膜后不大量脫落是偶然的，經(jīng)一、二次脫落后才形成才是必然的，大多數(shù)情況下是這樣的。
23、腈綸廢水較難處理，用什么處理工藝合適？
答：腈綸廢水的可生化性較差，含有大量低聚物和SCN等無機性COD，所以先要預處理，如中和，混凝，然后用生化處理，生化處理建議用生物膜法，前面要有酸化工序。
24、接觸氧化池是否用按填料空隙率計算水力停留時間？如何計算？
答：按填料空隙率計算水力停留時間是沒意義的，也算不準，應該是容積負荷和污水在生化池的停留時間。
25、水解酸化階段會不會出現(xiàn)COD升高現(xiàn)象呢？我的意思是，大分子水解為小分子，原來水中有些大分子無法被重鉻酸鉀氧化，而水解后卻可以。我做的是垃圾滲濾液。
答：確實有可能原來不能被重鉻酸鉀氧化的大分子有機物通過水解酸化后能被氧化了，但水解酸化池出水COD還是不會升高的，理由是：
（1）重鉻酸鉀法測定COD時，有硫酸銀作催化劑，可氧化95%以上的有機物；
（2）水解酸化過程中COD也會去除一部分的，去除率肯定高于前面說的不能被重鉻酸鉀氧化的那些物質(zhì)。
26、（1）我們用蒸餾滴定法測氨氮時，餾出液呈現(xiàn)黃色，影響滴定終點，不知道是為什么，怎么避免或者排除干擾。
（2）好氧污泥濃度的測定時，是取10ml沉淀了半小時的污泥，還是取10ml水和污泥的混合物沉淀后測定。好氧污泥濃度一般控制在多少是正常的。
（3）水解酸化池的污泥濃度一般是多少為正常的。
答：濃度高要稀釋后用比色法測定。如果加入顯色劑后仍有黃色，說明氨氮濃度很低（只是猜測）。污泥濃度測定要用100ml混合液在量筒沉降后的污泥來測定，污泥濃度控制的范圍要根據(jù)裝置的實際污泥負荷來定，不能一概而論的。
27．問：在春節(jié)期間，卡魯塞爾2000怎么運行（春節(jié)一些人回家，沒有倒班）？
答：只要污水不斷人就不能休息，所謂的周末運行模式靠不住的。
28、我廠的UNITANK系統(tǒng)其主體為三格池結構（三個池可分為左邊池、中池、右邊池），三池之間為連通形式，每池設有曝氣系統(tǒng)，采用機械表面曝氣，并配有攪拌，外側(cè)兩邊池設出水堰以及污泥排放裝置，兩池交替作為曝氣和沉淀池，污水可進人三池中的任何一個?，F(xiàn)工藝運行分兩個主體運行階段，di一主體階段運行步驟如下：
（1）污水入左邊池，同時左邊池進行厭氧攪拌，攪拌時間為1小時。中池好氧曝氣，右邊池做沉淀池出水。
（2）污水繼續(xù)進入左邊池，左邊池停止攪拌，進行好氧曝氣，曝氣時間為3.5小時。中池始終好氧曝氣，右邊池還做沉淀池出水。
（3）左邊池停止曝氣，靜沉，靜沉時間為1小時。污水由進左邊池改進中間池。中池始終好氧曝氣，右邊池還出水。di一個主體運行階段（共6小時）結束后，通過一個短暫的過渡段（0.5小時反沖洗），即進入第二個主體運行階段。第二個主體運行階段過程改為污水從右邊池進入系統(tǒng)，混合液通過中間池再進入作為沉淀池的左邊池，水流方向相反，操作過程相同。以上工藝在我廠已運行兩年，我認為該工藝在脫磷除氮方面存在著一些漏洞，即在各個主體階段沉淀池排出的水沒有經(jīng)過一個完整的厭氧—好氧過程，排出的水其實以好氧水為主。
另一方面我覺的現(xiàn)工藝在厭氧—好氧段時間分配不合理，好氧段時間過長。對此，我提出了一些建議，以di一主體階段為例：污水入左邊池進行厭氧攪拌，厭氧攪拌一段時間后污水改進入中間池，左邊池停止厭氧攪拌改好氧曝氣，這樣左邊池就好象被“鎖定”一樣，能盡可能完成硝化反應。其后左側(cè)池停止曝氣，作為沉淀池。然后進入第二個主體運行階段，污水流動方向由右向左，運行過程相同。
建議提出以后我們也實踐了一段時間，在實踐過程中我們碰到了這樣一個問題，就是其中一邊池被“鎖定”曝氣、而中池改進水以后，中池的污泥就始終推流到另一做沉淀池的邊池，結果中池的污泥濃度極低，而沉淀池的邊池污泥濃度很高，造成“泛泥”和磷的二次釋放。對于上述描述的一些情況，想請教下面問題：
（1）我的建議對我廠現(xiàn)行的工藝合理嗎？（2）建議中能解決中池大量推泥的弊端嗎？（3）我廠現(xiàn)行的工藝厭氧—好氧段時間分配合理嗎？
答：三個問題回答如下：
（1）你的建議比現(xiàn)在的運行模式合理。但要作些調(diào)整，即在鎖定左池的前提下，延長左池進水的時間，相應減少中間池進水的時間，這樣更合理，理由從下條可知。
（2）左池進水的時間增加后，左池更多的污泥推至中池，使中池的泥比調(diào)整前的多，可以使中池進水時間結束時的污泥濃度比現(xiàn)在的運行模式多。
（3）至于厭氧好氧的時間是要根據(jù)脫氮除磷效果要通過試湊來定的。無論左池和中池進水時間如何調(diào)節(jié)，二池總的進水時間是不變的，中池進水時間增加而左池進水時間減少，推到右池的流量是一樣的，但流過去的污泥量會減少。當然各池的污泥濃度不可能平衡，這是交替式曝氣池的特點。
至于要縮短周期的時間是不對的，對于設有厭氧段的工藝，如果縮短周期時間，由于邊池出水前的預沉淀時間不能縮短，所以每周期中的好氧和厭氧時間就不夠了，即使不考慮除磷，要縮短周期，也要在污泥的沉降性能好的情況下，這樣才能減少預沉淀的時間，而保證生化應該階段的時間。還要說明的是UNITANK工藝對脫氮除磷有一定的局限性，除磷會制約脫氮效果。
29、微生物鏡檢時怎樣計數(shù)？我用的是10×的物鏡，16×的目鏡，即總放大倍數(shù)為160倍，在總放大倍數(shù)160倍下的一個視野看到3個鐘蟲，那在1平方厘米中有多少鐘蟲？
答：應該用100倍，即目鏡和物鏡都是10倍，來觀察原生動物和后生動物，并計數(shù)，絲狀菌的豐度100倍也可大致看清，污泥結構和游離細菌的密度觀察400倍較合適。計數(shù)方法是：先確定每毫升曝氣池混合液共有幾滴（假定每毫升有20滴），取一滴混合液于載玻片上，小心蓋上蓋玻片，然后在100倍下將所有泥樣都看一邊，記好各類原生動物和后生動物的數(shù)量，然后再觀察其它內(nèi)容。
30、處理的是造紙廢水（麥草制漿），采用卡魯塞爾氧化溝，但現(xiàn)在氧化溝的污泥沉淀性很不好，SV30很差，這是何原因造成的？
答：造成原因可能是因為為了滿足供氧量，不得不使曝氣機高速運行，把污泥打碎而使沉降性能更差。這類廢水適宜鼓風曝氣法，采用推流式，目前的辦法是盡可能避免曝氣機長時間高速運行，控制污泥濃度，回流比盡可能小，以避免沉淀池上升流速過快。
31、我認為三槽式氧化溝側(cè)溝排泥有它的優(yōu)點，但同時又由它的致命缺點，即像SBR工藝一樣會形成排泥漏斗，造成初期排泥的濃度高而后期排泥的濃度非常低。從而造成對后續(xù)的污泥處理工藝的不利，而且造成控制系統(tǒng)復雜，要借助不可靠的儀表或增加工人的勞動強度來完成。
答：這是*可避免的，邊溝排泥并不是任何時間都可排的，如果在A階段從曝氣邊溝排泥也不可能出現(xiàn)這情況。污泥沉降性能好的也不一定要則溝排泥，應該根據(jù)各裝置的具體情況來定，至于運行管理要方便，當然要有可靠的控制系統(tǒng)，目前的控制系統(tǒng)應該算是簡單、成熟的，當然自控系統(tǒng)出問題，用人工控制是很不方便，這也是三槽式氧化溝的弱點之一。
32、三槽式氧化溝是如何交替排泥的？是實測曝氣池污泥濃度進行切換還是根據(jù)進水濃度預測切換？
答：可在A、D的起始階段從曝氣側(cè)溝排泥，此時曝氣溝內(nèi)的污泥濃度也較高，在排泥過程中，一部分被污泥吸附的物質(zhì)可隨污泥一起排出，也可減輕此后反應該階段的處理負荷，總之，排泥方式和排泥時間需根據(jù)運行周期的時間、污泥沉降性能等綜合考慮，不能一成不變，交替排泥模式需由單獨的控制系統(tǒng)來控制，現(xiàn)有三槽式氧化溝的控制程序無法滿足這方面要求的。
33、三槽式氧化溝運行模式如何編程？如何確定各階段的運行時間？
答：由于一個運行周期內(nèi)的前3個運行階段與后3個運行階段的運行狀態(tài)相同，設定時僅考慮前三個階段就可。
如：A、B、C三階段的總時間為4小時，應先確定C階段的時間，這個階段以沉淀為主，假如停止曝氣后將作沉淀用的側(cè)溝的混合液在1小時內(nèi)能使泥水分離*，則C階段的時間就定為1小時；
A階段是生化反應的主要時段，其運行時間應大大長于B階段，經(jīng)A階段運行后，大部分生化作用已大部分完成；
B階段是A階段向C階段的過渡階段，此時，廢水進入中溝，經(jīng)生化處理后流向另一沉淀溝，曝氣側(cè)溝在不進廢水的情況下繼續(xù)曝氣，使溝內(nèi)尚未降解的物質(zhì)進一步轉(zhuǎn)化，所以B階段的時間較短。要根據(jù)不同的情況來采用相應的運行模式，如當污泥沉降性能差時，應該適當增加C階段的時間，相應減少A、B階段的時間，必要時可在C和D之間設一個過渡階段。
34、我單位采用卡魯塞爾氧化溝2000型工藝的城市污水處理廠，規(guī)模8萬噸/天。運行中NH3-N去除不理想，2月份進水NH3-N平均為32.35mg/L，出水為25.99mg/L，是否提高好氧區(qū)的DO值，就能降低NH3-N值？
答：可提高好氧區(qū)的溶解氧，同時將內(nèi)回流閘門開大，這樣使反硝化區(qū)的缺氧部分容積減少，可在一定程度上提高硝化效果，此外還要考慮堿度是否夠等因素。
35、卡魯塞爾氧化溝的水力設計目前在國內(nèi)還是一個尚未充分探討的課題。我想主要原因是其中涉及到方方面面的因素：
如機械設備（特別是表曝機）的機械和水力性能（如曝氣葉輪形狀、轉(zhuǎn)速、浸沒深度等）及其運轉(zhuǎn)中輸入水中的能量（該能量在充氧、推動和攪拌上還存在著一個分配關系)；還有氧化溝具體的布置形式和溝體設計如渠長、寬和水深、導流墻的位置、形狀、是否偏心設置等。
將所有這些因素（可能還有上面沒有提到的）綜合起來，才能得出卡魯塞爾氧化溝中的具體水流形態(tài)和有關參數(shù)（如流線、湍流程度、斷面流速分布及平均流速等）。由于此問題非常復雜，不知對卡魯塞爾水力設計方面有何建議？
答：其實也沒這么復雜，氧化溝內(nèi)的流速與水力停留時間或是氧化溝的容積沒有什么定性關系，氧化溝內(nèi)的流速是控制溝內(nèi)不沉淀為準，不宜過大，流速太小會使污泥下沉，是通過水下推進器或表曝機來完成的，只是完成流速的設備要根據(jù)與池深、池長等來定，不同廠家的設備選型也不盡相同。
36、能否告知三溝式氧化溝運行管理中的注意事項以及他的局限性。
答：需注意的事項很多，首先要根據(jù)實際情況確定好運行周期的時間，然后確定周期內(nèi)各運行階段的時間。
運行階段應先確定C階段段時間，因為C階段是泥水分離時間。還要調(diào)整好轉(zhuǎn)刷的浸沒深度，使其具有很好的充氧能力和混合推動力，池內(nèi)的所有轉(zhuǎn)刷的浸沒深度要一致。轉(zhuǎn)刷的浸沒深度應在靜止狀態(tài)下通過出水堰門來調(diào)節(jié)，即在氧化溝進水而不曝氣的狀態(tài)下用出水堰門的升降來調(diào)節(jié)，當轉(zhuǎn)刷處于合適的浸沒深度時，出水堰門的開度即為轉(zhuǎn)刷運行時的開啟限位。
二條側(cè)溝的所有出水堰門開啟狀態(tài)下的限位應該基本相同。應該根據(jù)廢水的特性和本裝置的實際情況，通過試運行來確定日常運行的佳模式并輸入可控編程器，進行運行控制。
當出現(xiàn)異常情況時應該及時調(diào)整運行模式，如：因污泥沉降性能差而造成沉淀溝泥水分離困難使出水帶泥時，應該增加C階段的時間，相應減少其它階段的時間。二條側(cè)溝出水堰的開閉狀態(tài)是根據(jù)設定的工藝要求自控的，半個周期二條側(cè)溝的切換中，在預設定時，原出水溝的堰門應在另一預沉溝的出水堰門全部都開啟后再關閉，以防原預沉溝在出水的初始時間漂泥。
自控系統(tǒng)出現(xiàn)問題時，可通過手動控制來運行。手動控制時，各設備的開閉時間和順序應該嚴格按運行模式進行，并與自動控制程序相同。污泥負荷和泥齡的計算中的生化部分容積可將氧化溝總?cè)莘e*總生化時間與總水力停留時間之比。
37、我公司污水處理站已經(jīng)運行了近六年，近兩個月發(fā)生的污泥膨脹一直無法有效的控制，工藝為ICEAS，沉降比為60到90多，但是絲狀菌一般，曝氣時間一般根據(jù)水中溶解氧量來控制，達到5.0到5.6停止曝氣；我公司的主要污染物為乙醇，時常會造成瞬時沖擊，請給予意見？
答：這類水很容易引起膨脹，因為可溶解有機物高，N、P不足要投加。
38、我廠有兩條卡魯塞爾氧化溝，設計日處理量8萬噸，現(xiàn)在只運行了一組系統(tǒng)，日處理量4萬噸，年后將啟用第二組系統(tǒng)，用一號系統(tǒng)的污泥對二號系統(tǒng)進行污泥培養(yǎng)，請說說具體如何操作？
答：現(xiàn)在已有一組在運行就不用培養(yǎng)了，可在另一組投運前多積累一些污泥引入就可
39、請從實用性角度談談對污水處理行業(yè)的自控技術的看法，比如說是卡魯塞爾工藝呢？
答：生化處理工藝方式很多的，要看什么工藝，如果是傳統(tǒng)鼓風曝氣活性污泥法，就沒必要自控，只要有液位保護控制和泵等設備的手動遙控控制就可。
卡魯塞爾氧化溝用自控制當然好，如果有水下推進器，用保護控制就可，如果沒有水下推進器，好用運行控制。我這里說的保護控制就是控制系統(tǒng)（如PLC）根據(jù)設定的溶解氧范圍，通過曝氣機的開停和轉(zhuǎn)速使溶解氧控制在要求的范圍內(nèi)。運行控制就不同，除了前面的要求外，還要考慮在曝氣機慢速運行或只有個別曝氣機運行時，防止污泥下沉，即在曝氣機的總體運行狀態(tài)只滿足DO的控制，而不能滿足泥水混和時能自動調(diào)控。
40、我們現(xiàn)在是檢測2個池，1號是有種泥接種的，但是1個月下來鏡檢時只發(fā)現(xiàn)大量草履蟲，發(fā)現(xiàn)鐘蟲的幾率基本沒有，多再加上幾條線形蟲；
我們2號是沒加種泥，然后進水曝氣，一個月后鏡檢時發(fā)現(xiàn)了大量鐘蟲和一些草履蟲等其他細菌，但是2個池的污泥含量都很少。
請問現(xiàn)在怎么培養(yǎng)1號池的細菌，怎么增加污泥含量？還有就是曝氣池里的溶解氧很高，一般都再9-11之間，6以下的很少，難得出現(xiàn)幾次，我們鼓風機已經(jīng)時開的小了，而2號池的溶解氧更高，一般都在10－12之間。
答：二池的情況類似，是營養(yǎng)不足和曝氣過度引起的，污泥處于不斷增長又在不斷自身氧化的狀態(tài)，所以要嚴格控制曝氣時間，如果無法增加污泥量，只能采用間斷曝氣，還有營養(yǎng)比的控制等問題也要注意。
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